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金属拱型波纹屋顶是一种新型的大跨度拱型薄壳结构件,成型过程主要有三个步骤;将建筑彩色涂层钢板模压成T型或U型截面的直板;把直板再滚压成单个带有横向波纹状的圆拱;通过锁边机将单个圆拱侧边咬合成一个整体。由于金属拱型波纹屋顶成型过程中发生不均匀塑性变形,产生了大量的残余应力。这些残余应力不仅影响结构的力学性能和抗腐蚀性能,而且还对结构的承载力构成威胁。因此对波纹拱进行残余应力分析试验还是有必要的。
本文以W型号金属拱型波纹屋顶为例,采用钻孔法对其进行残余应力分析。
盲孔法测残余应力技术
金属拱型波纹屋顶是由多个波纹单拱沿其侧边通过锁边咬合而成的。每个波纹单拱包括上翼缘、腹板和底板三部分(T型截面)或腹板和底板两部分(U型截面)。但无论波纹单拱采用哪种截面形式,其腹板和底板均会被齿轮滚压成横向波纹状,以使T型或U型截面直板形成圆拱。W型波纹拱属于T型截面,其波纹形状复杂,再加上滚压质量、咬合及吊装等因素的影响,实际波纹拱中残余应力的大小及分布是相当随机和复杂的。本项测试结果仅反映了W型波纹屋顶较为明显和普遍的规律。
对于不同拱高和跨度的W型金属拱型波纹屋顶,其腹板和底板上所形成的波纹(包括波距、波宽、波高)是不同的,但差别不大。因此,选取厚度1.0mm,跨度18m,拱高4.5m的普通W型拱型波纹单拱,随机截取长约1m的断面作为测试对象。测点共有31个。测点布置采用了对称原理,尽量少而精。因为钻孔法要求钻头方向与波面垂直,且各波面的方向是斜向的,给钻架的选位带来了相当大的麻烦,并减缓了测试进度,一般一天只能完成3-4个测点。
本次测试残余应力采用的是聚航科技生产的JHMK残余应力检测系统,由JHYC静态应变仪和JHZK钻孔装置组合而成,应变花是45°直角应变花。两者的相关参数为:2α=1.5mm,γ1=2mm,γ2=4mm。
钻孔法测试技术由三部分组成:贴片、钻孔和测试计算。
因为测试所采用的应变花尺寸较小(1mm*2mm),且钻孔边与应变片珊丝端部较近,因而应变片基底端部传递应变的条件很差,钻孔后释放的应变数据较为分散,相对误差较大。因此,钻孔法对贴片质量要求比普通的应变测量更高。
钻孔是盲孔法测残余应力中最重要的一个环节。钻头要求必须垂直于所钻金属表面,并在钻孔装置精确定位后,先用直径为1.65mm的铣刀轻轻倒转,划去钻孔位置所在的应变花基底,这样做可避免钻孔时钻头扯动应变花基底,从而保证测试精度。另外,为减少附加应变εm,钻孔应分两次进行,即先用Φ1.0mm的短柄麻花钻钻孔,输入电压控制为170v,然后用Φ1.5mm的短柄麻花钻扩孔,并使手电钻输入电压降为70v,以降低电钻转速。
残余应力测试结果
假设W型波纹拱所选钢材各向同性,且取:E=2.06*105N/mm2,μ=0.3,α=0.75mm,γ1=2mm,γ2=4mm。由于本测试钻取通孔,因此可根据前面的理论公式计算得到释放系数:A=-2.2186*10-7mm2/N,B=-6.2805*10-7mm2/N。
以沿波纹拱横向布置的应变片为1号应变片,σ1表示最大主应力,方向角θ为σ1与1号应变片参考轴之间的夹角,顺时针为正。各测点残余应力主应力σ1、σ2和方向角θ可在所测释放应变ε1`、ε2`、ε3`并考虑附加应变εm影响的基础上根据前面所给公式直接得出。
通过对比分析所计算得出的残余应力结果,可知以下几个结论:
1. 尽管试样选取自跨度18m、高跨比为0.25的单个W型波纹拱,但由于不同跨度和高度的W型波纹拱所形成的波纹之间形状类似,尺寸差别不大,因此测试结果所反映的主要规律仍具有普遍意义。
2. 31个测点中有三组是重复的,即:7、8、9点;10、11、12点;13、14、15点,其计算结果非常接近。一方面说明波纹拱中相同位置点的残余应力分布是相同的,同时也证明试验结果的可靠性。
3. 众所周知,残余应力的极限是材料的屈服强度,而有些测点(如5、6、18、26、30等)的残余应力计算结果却超过了这个极限,与实际情况不同。主要原因是这些点的真实残余应力较大(≥0.5fy),钻孔后孔边缘由于应力集中而局部屈服产生了塑性变形,导致测量的释放应变偏大,残余应力计算结果偏高。
4. 波纹拱棱角线上的残余应力主应力,不比预期的那样比周围波面上的要大,而是有些大(如3、6、17、18、26、27、30等点),另外一些则明显较小(如8、11、14等点)。
5. 在横向波纹棱角线中央,残余应力的最大主应力为拉应力,方向与棱角线垂直,如8、11、14、16、17、18等测点。
6. 波纹拱棱角线上的一些测点,如果其周围形状复杂,如3、6、25、26、27等点,则其残余应力主应力普遍较大,但其分布并无规律。
结论
本文以W型金属拱型波纹屋顶为研究对象,采用盲孔法对其进行残余应力分析试验,对测试结果进行分析,得到了一些初步结论,给波纹拱残余应力及影响的进一步研究提供了方便。