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焊接结构因其高强度和能满足各种尺寸和形状的要求等优点,被广泛应用于各种机械设备中。然而,焊接件容易产生残余应力,这会缩短构件使用寿命,甚至产生裂纹。为解决这一问题,厂家采用超声波冲击去除残余应力。采用盲孔法对自制锰钢板焊接件进行残余应力测试,得出超声前后各点的应力变化情况,从而分析超声波冲击去应力的效果。
测点选择
自制锰钢焊接件采用两面焊接。为了试验的反复验证,一共加工了三件相同的锰钢焊接件,实验结果可以相互吻合,所以对其中两件的测试情况进行说明分析。
测点的位置将直接影响测试结果,同时考虑可操作性等各方面的因素。对样品一,在样品的三条焊缝中部附近各取一点,测点离焊缝的距离约5mm。对样品二,选点与di一件样品选点位置基本对应,第4、5点与第一件样品的第1点位置对应,第6点与第3点位置对应。
残余应力测试方案
试验首先在室温、原试件不进行任何处理的情况下进行试验。采用角磨机、粗砂纸等依次对测点附近进行打磨;使用酒精棉清洗测点,直到棉球无任何污垢为止;采用JH-496胶水对三轴应变花进行粘贴。粘贴方向如下:①样品一,粘贴方向是(-45)°、0°、(+45)°,其中,0°方向是垂直于焊缝的方向,从0°顺时针方向是-45°,逆时针方向是+45°;②样品二,粘贴方向是0°、45°、90°,其中0°方向与焊缝平行。连接导线采用的是屏蔽线,以zui大限度的减少外界的干扰。
采用半桥、公共温度补偿的接线方式,使用JHMK残余应力测试系统对测点各方向进行测试。准备工作完成后,首先将仪器清零,在仪器零点稳定后,在应变花的顶点处采用2mm的钻头钻孔,孔深约2mm,等仪器数据稳定后,记录各方向的应变值;然后采用超声冲击设备对焊缝进行振动冲击,冲击结束数据稳定后,第二次记录相应点各方向的应变值,以便进行后续分析。前后测得的数据,如表1所示。
测点 | ε1/με | ε2/με | ε3/με | σ1/MPa | σ2/MPa | σ3/MPa | Φ/° | σr/MPa | 备注 |
1点 | 68 | 101 | 75 | 0 | -153.9 | -180.5 | -14.97 | 180.5 | 超声前 |
86 | 108 | 26 | 0 | -141.7 | -242.2 | -40.60 | 242.2 | 超声后 | |
2点 | 1 | -16 | -25 | 28.44 | 1.247 | 0 | 32.05 | 28.44 | 超声前 |
40 | 12 | -30 | 0 | -11.12 | -91.78 | 37.98 | 91.78 | 超声后 | |
3点 | 22 | 55 | 33 | 0 | -11.12 | -91.78 | 37.98 | 91.78 | 超声前 |
12 | 87 | 15 | 0 | -62.35 | -133.6 | -21.31 | 133.6 | 超声后 | |
4点 | -52 | -56 | -56 | 108.8 | 104.9 | 0 | 22.5 | 108.8 | 超声前 |
-88 | -6 | -55 | 122.2 | 63.82 | 0 | -5.520 | 122.2 | 超声后 | |
5点 | -14 | -19 | -22 | 36.87 | 28.43 | 0 | 32.78 | 36.87 | 超声前 |
45 | -85 | -61 | 93.28 | 0 | -14.12 | 16.12 | 107.4 | 超声后 | |
6点 | 90 | 44 | 61 | 0 | -116.0 | -149.2 | 7.310 | 149.2 | 超声前 |
124 | 33 | 96 | 0 | -121.3 | -189.4 | -10.52 | 189.4 | 超声后 |
残余应力测试数据分析
试验采用先钻孔后超声的顺序进行,表中超声前是指钻孔后的数据,超声后是指在钻孔的基础上,进一步超声冲击后的数据。
从计算后的数据可以看出,通过超声冲击后各点的等效应力都有所增加,平均增幅在60MPa左右。利用钻孔法基本能释放焊缝附近的绝大部分残余应力,配合超声冲击能更彻底的去处残余应力。
通过实验表明:操作技术对实验结果有直接的影响。贴片的角度、质量、钻孔的精准位置,冲击强度与冲击时间的把握,都是影响试验结果的直接因素,都需要再后续的试验过程中加以完善。
总结
试验采用盲孔法对焊接件焊缝附近的残余应力进行测试,验证了超声冲击法在工程上应用的可行性,为工程实践及研究性试验教学的开展积累了经验。